Паропровод - высокое давление. Расчет паропроводов высокого давления
Схема сети показана на рис. 8
Рис. 8. Расчетная схема паропровода: I–IV – абоненты; 1–4 – узловые точки
Формулы, используемые для определения гидравлических потерь, как для жидкости, так и для пара являются одинаковыми.
Отличительная особенность паропровода – учет изменения плотности пара.
1. Определяем ориентировочное значение удельных потерь на трение на участках от источника тепла до наиболее удалённого потребителя IV, Па/м:
.
Здесь – суммарная длина участков 1 – 2 – 3 – IV; α –доля потерь давления в местных сопротивлениях, принимаемая равной 0,7 как для магистрали с П–образными компенсаторами со сварными отводами и предполагаемыми диаметрами (табл. 16).
Таблица 16
Коэффициент α для определения эквивалентных длин для паропроводов
| Типы компенсаторов | Условный проход трубы d у ,мм | Значение коэффициента α | |
| Для паропроводов | Для водяных тепловых сетей и конденсатопроводов | ||
| Транзитные магистрали | |||
| Сальниковые П- | ≤1000 | 0,2 | 0,2 |
| образные с отводами: | |||
| гнутыми | ≤300 | 0,5 | 0,3 |
| 200–350 | 0,7 | 0,5 | |
| сварными | 400–500 600–1000 | 0,9 1,2 | 0,7 |
| Разветвленные тепловые сети |
Окончание табл. 16
2. Определяем плотность пара:
3. По номограммам находим диаметр паропровода (прил. 6).
4. Действительные потери давления, Па/м:
(117)
5. Действительная скорость пара:
Сверяем с табл. 17.
Таблица 17
Максимальная скорость движения пара в паропроводах
7. Суммарная эквивалентная длина на участках:
(119)
где – сумма коэффициентов местных сопротивлений (см. табл. 8).
8. Приведенная длина участка:
9. Потери давления на трение и в местных сопротивлениях на участке:
(121)
10. Давление пара в конце участка:
(122)
Данные расчетов свести в табл. 18 по схеме.
Таблица 18
Гидравлический расчет паровой сети
| № участка | Расход пара D | Размеры труб, мм | Длина участка, м | Скорость пара ωТ, м/с | Удельные потери давления на трение Па/м | Предполагаемая средняя плотность ρ ср, кг/м 3 | Скорость движения пара м/с | Потери давления | Конец участка | Средняя плотность пара ρср, кг/м3 | Суммарные потери давления от ТЭЦ,МПа | ||||||||
| Т/ч | Кг/с | Условный проход d у | Наружный диаметр * толщина стенки; dn* S | по плану l | Эквивалентная местным сопротивлениям l Э | приведенная l пр =l+ l Э | давление р Н, МПа | плотность ρ Н, кг/м 3 | удельные Па/м | на участке Па | давление рК, МПа | плотность ρК, кг/м 3 | |||||||
| при ρ= 2,45 кг/ м 3 | при ρ ср | ||||||||||||||||||
Расчет паропровода
α – 0,3 ...0,6. (123)
По формуле находим диаметр трубы:
(124)
Задаемся скоростью пара в трубе. Из уравнения для расхода пара – σ=ωrF находим диаметр трубы по ГОСТу подбирается труба с ближайшим внутренним диаметром. Уточняются удельные линейные потери и виды местных сопротивлений, рассчитываются эквивалентные длины. Определяется давление на конце трубопровода. Рассчитываются потери тепла на расчетном участке по нормируемым потерям тепла :
(125)
где – потери тепла на единицу длины при заданной разности температур пара и окружающей среды с учетом потерь тепла на опорах, задвижках и т.п.
Если определено без учета потерь, тепла на опорах, задвижках и т. п., то
где t ср – средняя температура пара на участке, 0 С, t 0 – температура окружающей среды, зависящая от способа прокладки, 0 С. При наземной прокладке t 0 = = t Н0 , при подземной бесканальной прокладке t 0 = t гр (температура грунта на глубине укладки). При прокладке в проходных и полупроходных каналах t 0 = =40–50°С.
При прокладке в переходных каналах t 0 = 5°С. По найденным потерям тепла определяют изменение энтальпии пара на участке и значение энтальпии пара в конце участка:
По найденным значениям давления и энтальпии пара в начале и конце участка определяется новое значение средней плотности пара (форм. 128).
Если новое значение плотности отличается от ранее заданного более чем на 3 %, то проверочный расчет повторяется с уточнением одновременно и R Л :
(128)
Расчет паропроводов начинаем с составления аксонометрической схемы на которой указываем отметки высот и местные сопротивления. По известной (требуемой) температуре пара перед приборами 130 о С определяем давление перед прибором в нашем случае 0,2 МПа. Расчет начинаем с наиболее протяженной ветви, проходящей через наиболее удаленный, и нагруженный прибор.
Последовательность расчета:
1. Определяем среднее давление пара в паропроводе:
где Р н, Р к – соответственно давление вначале и в конце паропровода, МПа.
2. Расход пара на конечном участке (т.е. через прибор):
где Q пр – тепловая нагрузка нагревательного прибора; r ср – удельная теплота испарения, кДж/кг (при Р ср).
3. Расход пара на расчетном участке определяем с учетом попутной конденсации пара:
G уч = G кон + 0,5´G п.к.
где G п.к. = 3,6´Q тр /r ср – расход попутного конденсата; Q тр = 5,82´d н ´l тр – теплоотдача паропровода (d н - наружный диаметр труб).
4. Определяем условную среднюю потерю давления на участке:
R ср.усл. = , Па/м.
где åL п – суммарная длина расчетной ветви паропровода, м; r ср – плотность пара (при среднем давлении на участке).
5. По величинам R ср.усл и G уч используя таблицы определяем диаметр участка паропровода и величины условного удельного падения давления, и условной скорости пара на данном участке.
6. Находим фактические значения удельной потери давления и скорости:
R = Па/м; w = , м/с.
7. Потери давления на местных сопротивлениях определяем по методу эквивалентных длин L экв. = d/l´åz, м (значения d/l табулированы ).
1. Потери давления на участке: DР уч. = R´ (L уч. + L экв) = R´L прив.
L прив. – приведенная длина паропровода, м.
Проверяем невязку давлений между основной магистралью и ответвлениями, она должна составлять ± 15%. Необходимо также проверить запас давления на преодоление сопротивлений не учтенных расчетом. Он должен составлять до 10% расчетного давления.
Конец работы -
Эта тема принадлежит разделу:
Краткое описание проектируемого объекта
В результате производственных процессов и различных технологических операций в воздух помещения выделяются токсичные вещества вредные газы пары... В современных условиях когда происходит неуклонная интенсификация... Краткое описание проектируемого объекта Здание...
Если Вам нужно дополнительный материал на эту тему, или Вы не нашли то, что искали, рекомендуем воспользоваться поиском по нашей базе работ:
Что будем делать с полученным материалом:
Если этот материал оказался полезным ля Вас, Вы можете сохранить его на свою страничку в социальных сетях:
| Твитнуть |
Все темы данного раздела:
Краткое описание проектируемого объекта.
Проектируемый объект – ремонтно-сварочный цех, расположенный в г. Пермь, 560 с.ш..
Здание цеха ориентировано воротами на север.
· Объём цеха - 14300 м3.
Расчетные параметры наружного воздуха.
Расчетные параметры внутреннего воздуха в помещении должны обеспечиваться системами отопления и вентиляции применительно к нормируемым параметрам наружного воздуха. Согласно , в качестве расче
Расчетные параметры внутреннего воздуха.
В соответствии с СНиП 2.04.05-91* в ХП температура рабочей зоны помещений для проектирования отопления и вентиляции принимается по оптимальным нормам, при этом в помещениях с избытк
Потери теплоты через наружные ограждения.
По согласованию с руководителем термическое сопротивление наружных ограждений может быть принять на уровне требуемых значений без расчёта. Для ограждений, конструкция которых задана, проводится теп
Потери теплоты от инфильтрации наружного воздуха.
При определении расчетных теплопотерь в помещении термического цеха учитывают теплопотери Qи, связанные с инфильтрацией наружного воздуха в помещение через наружное ограждение:
Воздушная завеса.
Воздушной завесой оборудованы одни ворота, относящиеся к помещеню сборки крупногабаритных конструкций.
Был произведён расчёт завесы шиберующего типа.
Воздушная завеса.
Воздушные завесы шиберного типа периодического действия устанавливают у ворот. Не имеющих тамбуров и открывающиеся чаще пяти раз или не менее чем на 40 минут в смену, и у открывающи
Воздушный душ.
Воздушное душирование применяют для создания на постоянных рабочих местах требуемых метеорологических условий при тепловом облучении и при открытых производственных процессах, если технологическое
Теплопоступления от людей.
Теплопоступления от людей складываются из отдачи явной и скрытой теплоты и зависят от тяжести выполняемой работы, температуры и скорости движения воздуха, а также от теплозащитных свойств од
Теплопоступления от искусственного освещения.
Теплопоступления от искусственного освещения определяют по фактической, либо проектной мощности светильников. При этом считают, что вся энергия, затрачиваемая на освещение, п
Теплопоступления за счет солнечной радиации.
Теплопоступления за счёт солнечной радиации определяют в ТП года через световые проёмы и покрытие, и наружные стены. Расчёт производится на ЭВМ по программе «Q-RAD1» или «Q-R
Тепловыделения от электродвигателей.
Тепловыделения от установленных в общем помещении электродвигателей и приводимого ими в действие оборудования, Qоб-эл.дв., Вт:
Qоб-эл.дв
Тепловыделения от оборудования, обогреваемого электричеством.
Тепловыделения от электрических нагревательных печей и сушил Qпеч.:
Qпеч. = 1000´Nу´К1,
где К1 – коэффициен
Тепловыделения от системы постоянного отопления.
Qпост. от.= Qпот. от.[(tср.р-tв.в)/ (tср.нр-tв.деж)]1+n
где Q
Определение поступлений влаги.
В 4-х производственных отделениях цеха влага поступает только с поверхности кожи и дыхания людей.
Количество влаги, выделяемой людьми, зависит от интенсивности работы и тем
Пыле- и газовыделения
Выделения газов от газовых печей в помещении сборки крупногабаритных конструкций:
Мг= mг Bт
Мг-количество газа,
Тепловой баланс помещений.
Балансы теплоты составляются по итогам подсчёта всех видов теплопотерь и теплопоступлений для трёх расчётных периодов года. Для каждого периода определяются либо избытки DQ+
Выбор и обоснование систем отопления и вентиляции.
Так как основной вид вредности в ремонтно-сварочном цехе – избыточная теплота, то проектируемая система вентиляции включает общеобменную приточно – вытяжную, а также
При расчете аэрации определяется необходимая площадь аэрационных проемов для обеспечения заданной температуры воздуха в рабочей зоне. Аэрацию рассчитывают для неблагоприятного режим
Расчет для теплого периода года.
Для расчета должны быть известны следующие данные:
q расчетная летняя температура наружного воздуха для проектирования вентиляции (расчетные параметры А) tнА= 21,8
Воздухообмены в холодный и переходный периоды на участке сборки крупногабаритных конструкций.
В холодный и переходный периоды, наша задача состоит в расчете температуры приточного воздуха и проверки возможности аэрации в эти периоды.
Вытяжку приниимаем в размере однократного обмена
Воздухообмены в других помещениях цеха.
Для других помещений задача состоит в расчете воздухообменов механической вентиляции и температуры приточного воздуха в ХП и ПП года для расчета калориферов. Расчеты выполнены аналогично вышеизложе
Подбор воздухораспределительных устройств.
Помещение сборки крупногабаритных конструкций:
Общеобменный приток в ХП года:
Lприток=87200 м3/ч
Принимаем к
Конструктивное оформление вентиляционных систем.
В системах общеобменной и местной вентиляции, проектируемых в ремонтно-сварочном цехе используются воздуховоды из листовой стали круглого сечения (имеют меньшие габариты). Чтобы не загромождать пом
Аэродинамический расчет систем вентиляции.
Для кузнечного цеха необходимо произвести расчет одной приточной системы и одной вытяжной системы - система местной вытяжной вентиляции.
На планах и разрезах прокладываем трассы воздуховод
Расчет системы воздушного отопления.
В помещении сборки крупногабаритных конструкций проектируем децентрализованную систему воздушного отопления, т.е. нагрев и циркуляция воздуха в помещении обеспечиваются воздушно-отопительными агрег
Расчет напорных двухфазных конденсатопроводов.
На аксонометрической схеме отмечаем длины участков и местные сопротивления, а также отметки высот. (Максимальную высоту подъема конденсата после конденсатоотводчиков принимают не более 8 м.) Далее
Трубопроводы
на электростанциях имеют очень важное значение, так как они связывают между собой технологическое оборудование тепловых цехов и, таким образом, участвуют в основном технологическом процессе электростанции.
К трубопроводам предъявляется целый ряд требований, из которых наиболее важным требованием является высокая надежность работы. В установках низкого и среднего давлений для повышения надежности работы устраивались резервные паропроводы и питательные линии. Это оказывалось возможным благодаря относительно небольшой стоимости трубопроводов для таких установок. Переход на высокие и сверхвысокие параметры пара и на большие единичные мощности агрегатов потребовал применения для трубопроводов дорогих легированных сталей и максимального упрощения схемы трубопроводов и сокращения протяженности их. Трубопроводы высокого давления являются очень ответственным оборудованием тепловой схемы. От надежной работы трубопроводов зависит надежная работа основного оборудования электростанции
. Поэтому обеспечению надежной работы трубопроводов должно уделяться большое внимание.
Надежная работа трубопроводов высокого давления обеспечивается целым рядом технических мероприятий, а именно: правильным подбором класса и марки стали для труб и другого оборудования трубопроводов, выполнением трубопровода в соответствии с проектом и на высоком техническом уровне с соблюдением установленных Правил эксплуатации и надзора за работающим трубопроводом.
Трубопроводы 1-й категории с диаметром условного прохода DY более 70 мм, а также трубопроводы 2 и 3-й категорий с Dy более 100 мм подлежат регистрации в инспекции Госгортехнадзора. Разрешение на включение в работу таких трубопроводов после монтажа и ремонтов, связанных с заменой труб, выдается инспектором Госгортехнадзора.
Включение в работу трубопроводов, не подлежащих регистрации, производится с разрешения начальника цеха или другого лица, ответственного за исправное и безопасное действие трубопровода. Разрешение на включение в работу трубопровода обязательно фиксируется в его паспорте.
Включению трубопровода в работу после монтажа и ремонтов, связанных со сваркой стыков, а также после нахождения в консервации более 2 лет предшествуют тщательный осмотр и гидравлическое испытание (после ремонта подлежит испытанию только ремонтировавшийся участок). В том случае, если трубопровод выполнен из безшовных труб, гидравлическое испытание можно производить после наложения на трубопровод тепловой изоляции.
Сварные стыки, фланцевые соединения и арматуру при осмотре и гидравлическом испытании не следует закрывать изоляцией, так как они должны быть доступны для осмотра. Гидравлическое испытание трубопровода, а также всех, сосудов, которые являются неотъемлемой частью трубопровода, производится на пробное давление, равное 1,25 рабочего давления.
Питательные, трубопроводы испытываются на давление, равное давлению, которое могут создавать центробежные питательные насосы при закрытых задвижках. Пробное давление при гидравлическом испытании поддерживается в течение 5 мин, после чего оно снижается до рабочего. При рабочем давлении
производятся осмотр трубопровода и обстукивание сварных швов. Обстукивание швов нужно делать молотком весом не более 1,5 кг. Результаты гидравлического испытания считаются удовлетворительными, если в трубопроводе не произошло падения давления (контролируется по манометру), и при осмотре не обнаружено течи в сварных швах, фланцевых соединениях
, в корпусах арматуры и т. п. Результаты осмотра трубопровода и гидравлического испытания записываются в его паспорте.
Из формулы (6.2) видно, что потери давления в трубопроводах прямо пропорциональны плотности теплоносителя. Диапазон колебаний температуры в водяных тепловых сетях . В этих условиях плотность воды составляет .
Плотность же насыщенного пара при составляет 2,45 т.е. примерно в 400 раз меньше.
Поэтому допустимая скорость движения пара в трубопроводах принимается значительно большей, чем в водяных тепловых сетях (примерно в 10-20 раз).
Отличительная особенность гидравлического расчета паропровода заключается в необходимости учета при определении гидравлических потерь изменения плотности пара.
При расчете паропроводов плотность пара определяют в зависимости от давления по таблицам. Так как давление пара в свою очередь зависит от гидравлических потерь, расчет паропроводов ведут методом последовательных приближений. Сначала задаются потерями давления на участке, по среднему давлению определяют плотность пара и далее рассчитывают действительные потери давления. Если ошибка оказывается недопустимой, производят пересчет.
При расчете паровых сетей заданными являются расходы пара, его начальное давление и необходимое давление перед установками, использующими пар.
Удельную располагаемую потерю давления в магистрали и в отдельных расчетных участках, , определяют по располагаемому перепаду давления:
, (6.13)
где длина основной расчетной магистрали, м ; величину для разветвленных паровых сетей принимают 0,5.
Диаметры паропроводов подбираются по номограмме (рис.6.3) при эквивалентной шероховатости труб мм и плотности пара кг/м 3 . Действительные значения R Д и скорости пара подсчитываются по средней действительной плотности пара:
где и значения R и , найденные по рис. 6.3. При этом проверяется, чтобы действительная скорость пара не превышала максимально допустимых значений: для насыщенного пара м/с ; для перегретого м/с (значения в числителе принимаются для паропроводов диаметром до 200 мм , в знаменателе - больше 200 мм , для отводов эти значения можно увеличивать на 30 %).
Так как значение в начале расчета неизвестно, то им задаются с последующим уточнением по формуле:
, (6.16)
где , удельный вес пара в начале и конце участка.
Контрольные вопросы
1. Каковы задачи гидравлического расчета трубопроводов тепловой сети?
2. Что такое относительная эквивалентная шероховатость стенки трубопровода?
3. Приведите основные расчетные зависимости для гидравлического расчета трубопроводов водяной тепловой сети. Что такое удельная линейная потеря давления в трубопроводе и какова ее размерность?
4. Приведите исходные данные для гидравлического расчета разветвленной водяной тепловой сети. Какова последовательность отдельных расчетных операций?
5. Как производится гидравлический расчет паровой сети теплоснабжения?
Паропровод высокого давления одинарный, причем из-за неравенства числа котлов и турбин часть котлов непосредственно соединена с турбинами, а часть-чергз паровую магистраль. Между водоотделителями турбин № 1 и № 2 имеется перемычка, к которой присоединены 2 турбонасоса. От паровой магистрали питаются также 3 редукционно-охл длительных установки, из которых одна резервирует и дополняет регулируемый отбор пара 10 5 ата, одна резервирует отбор пара 1.2 - 2 5 ата, а третья служит для подачи пара 6 ата для пиковых бойлеров.
Паропроводы высокого давления из перлитной и аустенитной стали прогреваются по специальной инструкции.
Паропроводы высокого давления надстройки выполнены по схеме блоков.
Паропроводы высокого давления перегретого пара, служащие для подачи пара от котельных агрегатов к главным турбинам, а также к редук-ционно-охладительным установкам и турбинным приводам питательных насосов. Магистрали насыщенного пара между отдельными котлами обычно не выполняются.
Для паропроводов высокого давления с рабочей температурой до 500 - 600 С используют трубы из теплоустойчивой стали царок 12МХ, 15ХМ, 1Х18Н12Т, для трубопроводов установок по производству синтетических жиров и моющих средств - трубы из стали 1Х18Н12М2Т с повышенной коррозионной стойкостью. Трубы из стали с повышенным содержанием хрома и никеля марок Х23Н18 и Х25Н20 обладают высоким сопротивлением окислению при нагреве до 800 - 900 С и хорошим сопротивлением химическому воздействию различных сред, поэтому их применяют для технологических трубопроводов с высокими рабочими температурами. Трубы из стали 12Х5М используют для трубопроводов на установках, перерабатывающих сернистые нефти.
Схема паропроводов высокого давления секционная. Котлы № 1 и № 3 присоединены соответственно к турбинам № 1 и № 2, котел № 2 присоединен к переключательной магистрали; к этой магистрали присоединены также турбины резервных питательных насосов.
Схема паропроводов высокого давления - секционная. Паропроводы от котлов к турбинам имеют присоединения к переключательной магистрали, к которой присоединена также редукционно-охладительная установка 100 / 12 ати; предусмотрена установка редуктора 12 / 1 2 т 2 5 ата.
Для паропроводов высокого давления при температурах 500 - 530 последнее время применяется сталь 12МХ, отличающаяся от стали 15М тем, что в ней добавлено 0 5 - 0 6 % хрома при сниженном до 0 12 % содержании углерода.
Для наружных паропроводов высокого давления при значительной их длине и больших перепадах давления объемный вес пара должен соответствовать его среднему давлению на каждом расчетном участке.
Схема импульсно-предохранитель-ного устройства РОУ и конструкции импульсного и главного предохранительного. По паропроводу высокого давления пар подводится к регулирующему клапану, в котором осуществляется первая ступень снижения давления пара.
По паропроводу высокого давления пар подводится к регулирующему клапану, в котором осуществляется первая ступень снижения (редуцирование) давления пара. Понижение давления пара происходит путем соответствующего открытия клапана, которое осуществляется подъемом золотника.
Скорость прогревания паропровода высокого давления должна быть примерно 2 - 3 С и минуту.
При монтаже паропроводов высокого давления следует избегать резьбовых соединений, и, как правило, применять сварку, труб.
Для расчета паропроводов высокого давления удобно пользоваться номограммой, составленной проф. В номограмме приведены удельные потери давления и скорость пара при ч 1 кг / ма при различных диаметрах труб и различных расходах по ним пара. Для получения истинных величин удельных потерь и скорости следует полученные по номограмме величины разделить на средний действительный объемный вес пара в рассчитываемом участке трубопровода.
При расчете паропроводов высокого давления следует учиты-тывать, что по ним перемещается не только полезно расходуемый пар, но и еще некоторое количество пара, конденсирующееся в паропроводах вследствие их теплоотдачи в окружающую среду.
Открыть вентиль паропровода высокого давления и, постепенно повышая давление (не превышая 0 3 МПа), ждать, пока заправочный конец под действием давления пара достигнет выхода из вул-канизационной трубы, затем необходимо закрыть вентиль паропровода высокого давления, открыть выброс в атмосферу и продувочный вентиль.
Исследованные четыре трубы паропроводов высокого давления из стали 15М - 20М, проработавшие 38 - 53 тысячи часов при температуре 4.0 С и напряжении 4 кг / мм2, имеют характеристики прочности и пластичности при кратковременных испытаниях на статический разрыв, удовлетворяющие требованиям технических условий.
На различных участках паропроводов высокого давления пЛот - ность пара может изменяться в существенных пределах. Нельзя принимать усредненное значение плотности для всей сети паропроводов, как это было сделано для водяного или парового отопления низкого давления. Усреднение величины у при точном расчете необходимо для каждого участка, а не в целом для сети парового отопления.
Соответственно снизятся расходы на паропроводы высокого давления, элементы первичного тракта в турбине, конденсационную установку и регенеративную схему подогрева питательной воды. На всех этих устройствах котельной и турбинной установок будет получена некоторая экономия первоначальных затрат АКК.
Сталь 12МХ применяется для паропроводов высокого давления при температурах до 510 С, для труб пароперегревателей, а также для поковок деталей - паровых котлов и паропроводов.
Местные сопротивления при расчете паропроводов высокого давления заменяют эквивалентными длинами.
Для контроля за температурой стенок паропровода высокого давления при пуске по всей длине его установлено восемь термопар. АК-30, благодаря чему конденсат этого пара сохраняется в цикле. Для восполнения потерь с продувками ВПГ на турбину АК-30 подается пар от котлов низкого давления в соответствующем количестве.
Арматуру из легированных сталей, предназначенных для паропроводов высокого давления, хранить отдельно от арматуры из углеродистых сталей.
В качестве исходных материалов для изготовления фланцев паропроводов высокого давления применяются специальные заготовки из жароупорных сталей, а для питательных трубопроводов заготовки из углеродистых сталей.
Сварные отводы. При гнутье отводов и компенсаторов со складками для паропроводов высокого давления после гнутья рекомендуется производить их отжиг в специальной печи с нагревом до темно-красного цвета с последующим медленным охлаждением. Этим достигается снятие вредных внутренних напряжений, возникающих в металле при его быстром охлаждении.
В настоящее время осуществляется пусковой и постоянный дренаж паропроводов высокого давления.
Паропроводы перегретого пара высокого давления, трубопроводы продувки дренажей паропроводов высокого давления и другие наиболее разветвленные паропроводы, работающие с температурой теплоносителя 500 С, а в новых котлоагрегатах - с температурой до 610 С, изолируются наиболее эффективными теплоизоляционными материалами с целью достижения допустимых теплопотерь при наименьшей толщине слоя изоляции.
Во время прогрева паропровода должны быть открыты дренажи на паропроводах высокого давления до достижения номинальной температуры, а на парогенераторах среднего и низкого давления продувка переключается из свободного слива на конденсационные горшки. Паропроводы среднего и низкого давления, у которых стенка труб и фасонных деталей меньше, прогреваются со скоростью до 15 - 20 С / мин. Паропроводы из аустенитных сталей прогреваются и расхолаживаются по специальной инструкции, и скорость - их прогрева не превышает 3 - 4 С / мин.
На рис. 5 - 4 показана установка манометра на паропроводе высокого давления (до 200 кгс / см2) диаметром более 60 мм.
Трубопроводы для сжиженных газов, ядовитых сред, а также паропроводы высокого давления должны собираться преимущественно на сварных соединениях; фланцевые соединения должны предусматриваться только в местах установки арматуры, на присоединениях к оборудованию и в закрытых помещениях взрывоопасных цехов для возможности разборки трубопровода и выноса его из помещения в условиях действующего цеха.
Трубопроводы для сжиженных газов, ядовитых сред, а также паропроводы высокого давления должны собираться преимущественно на сварных соединениях; фланцевые соединения должны предусматриваться только в местах установки арматуры, на присоединениях к оборудованию.
Как указано выше (§ 58), при расчете паропроводов высокого давления для облегчения расчетов местные сопротивления удобнее выражать соответствующими им эквивалентными длинами.
В первый период внедрения пара высокого давления на электростанциях СССР дренаж паропроводов высокого давления осуществлялся аналогично дренажу паропроводов среднего давления. На пути пара от котлов к турбине устанавливались оепарторы пара, аналогичные сепараторам пара для паропроводов среднего да вления.
Хомутовую скользящую направляющую опору (рис. 51, в) применяют для паропроводов высокого давления на ру 400 кГ / см2 при DH от 57 до 550 мм. Хомутовую катковую опору (рис. 51, г) применяют для трубопроводов высокого давления, когда его тепловое расширение не превышает 180 мм.
Схема системы парового отопления.| Расчет сети паропроводов высокого давления (105. Такой перерасчет необходим потому, что таблицы (или номограммы) для паропроводов высокого давления составлены с учетом тепловых нагрузок в кг / час, а не в ккал / час.
Таким чисто техническим приемом приходится пользоваться потому, что на различных участках сети паропроводов высокого давления объемный вес пара изменяется в достаточно резких пределах. Вот почему для составления расчетных номограмм нельзя принимать среднее значение объемного веса пара, как это было сделано для систем водяного или парового отопления низкого давления. Такое усреднение величины - практически допустимо лишь для каждого отдельного участка, а не для всей сети парового отопления и тем более не для всех расчетных параметров пара высокого давления, применяемого для отопления.
Анализ проведен на основе данных о металле более ста вырезок из контрольных участков паропроводов высокого давления ряда электростанций Мосэнерго.
Из этой стали изготавливаются теплообменники, работающие при высоких температурах, горячие коллекторы и паропроводы высокого давления.
Целесообразно также при толщине стенки труб более 10 мм дополнительно к просвечиванию сварных стыков паропроводов высокого давления производить проверку качества сварки с применением ультразвука.
Пружинный предохранительный клапан. Паропроводы низкого давления (до 8 ати) изготовляют обычно из газовых труб, а для паропроводов высокого давления применяют бесшовные, так называемые цельнотянутые трубы. Отдельные трубы в паропроводах обычно соединяют при помощи фланцев.
Последнее обстоятельство имеет существенное значение для измерения расхода в трубах с большими скоростями, например в паропроводах высокого давления, где предельный перепад существующих жидкостных приборов (1.33 - 105 н / м2, или 1000 мм рт. ст.) часто является недостаточным.
Редукционные клапаны (рис. 105) применяют для снижения давления пара в отопительных системах, присоединенных к паропроводам высокого давления, и для поддержания в системе сниженного давления постоянным, независимо от изменения давления в паропроводах до редуктора.
Схема управления тепловой электростанцией. Особо подробные сведения требуются о качестве крупных сварных соединений, в большом количестве выполняемых при монтаже парогенераторов и паропроводов высокого давления.
Молибденовые стали, как и углеродистые, склонны к графитизации, что ограничивает их применение для изготовления коллекторов и паропроводов высокого давления.
Несмотря на это, на отдельных электростанциях наблюдаются случаи пуска оборудования в эксплуатацию без предварительного 100 % - ного стилоскопирования деталей паропроводов высокого давления. В ряде случаев не оформляется необходимая документация о проведении анализа или в ней не приводятся данные о количестве проверенных деталей и результатах анализа; отсутствует надлежащий контроль за маркировкой устанавливаемых деталей паропроводов при монтаже.
В котлостроении стали, легированные ванадием, в сочетании с хромом и молибденом, так называемые хромомо-либденованадиевые стали, применяются для шпилек фланцевых соединений паропроводов высокого давления, а также для труб поверхностей нагрева и паропроводов.
В последнее время в условиях монтажа тепловых электростанций находит применение автоматическая аргонодуговая сварка установками АТА-ЗМ и ТА-2М для сварки корневых слоев монтажных сварных стыков паропроводов высокого давления.
Смешение больших потоков этилена с паром, подаваемым под давлением 9 7 МПа (97 кгс / см2) при 490 С; при определенных условиях этилен может попасть в паропровод высокого давления и подвергнуться перегреву.